关于合金元素对耐点腐蚀的影响，Lorenz等人在1969年发表报告说，许多不锈钢的点腐蚀电位与钢中的%Cr+3.3量值密切相关。但是1982年Herbsleb分析了多种不锈钢在溶液中的点腐蚀电位与%Cr+3.3之间的关系，结果含氮不锈钢显示%Cr+3.3量以上的点腐蚀电位，特别是针对含钼钢，他提出了用他提出了用%Cr+3.3+30（%N）作为氮影响下的点腐蚀性的指数。之后，许多研究者提出了同样的公式，但是含氮的系数却有所不同，在13-30之间浮动，虽然16这个系数被广泛采用，但是实际上最大的数值更能反映试验结果。此外，如前所述，在双相不锈钢方面，也开发出了钨添加钢。因此针对钨添加钢，计算钨的影响效果时候，一般把钨当做钼的1/2来计算。另外，因为最近正在开发高锰、高氮奥氏体不锈钢，所以应该考虑锰对这种钢的负面效果，故有人提议在进行计算时候应该把-加进来。

如果以点腐蚀指数为横轴，以耐应力腐蚀断裂性的主要测量标准。镍含量为纵轴，那么市场上出售的各种不锈钢以及耐腐蚀镍合金。越是位于右侧的合金，其耐点腐蚀性和耐缝隙腐蚀能力越强。由此可见，通过添加氮元素，可以大量开发耐点腐蚀性，耐缝隙腐蚀性优良的奥氏体不锈钢。

由于使得耐点腐蚀指数增大的合金化过程，导致了a相等异向的析出，可加工型降低，所以在市场出售的合金中，镍含量也越来越多。因此，在铁素体以及双相不锈钢方面，开发耐点腐蚀、耐点缝隙腐蚀性更优良的钢种时候，面临着怎样改善加工性这样一个重要课题。而在奥氏体不锈钢方面，如果镍含量高的话，那么增加改善耐点腐蚀，就很容易。氮含量的升高使得不锈钢的热变形抵抗能力增强，所以从制造的角度来说，氮的添加量也受到限制。现在各种表面改质法越来越先进，因此今后不仅通过改变合金的成分，还应该通过提高表面的耐腐蚀能力来开发更先进的耐腐蚀材料。